固體制劑生產中由於物料流動性較差·╃•，所以必須經過制粒才可以改善物料的流動性·╃•，目前常見的制粒方式·╃•，溼法·╃•，幹法·╃•，流化床·╃•，以及其他的小眾制粒方式·╃•，幹法制粒作為最常用的制粒方式之一·╃•，具備一定的優勢╃☁：

1.不需要水或其他任何溶劑·╃•，所以適合對水或熱敏感的API；

2.環保·╃•，無廢氣排放·╃•，減少了環境汙染；

3.只需一個工序完成制粒·╃•，無需乾燥·╃•，高效易自動化操作；

4.工藝放大可靠性高；

5.操作簡單·╃•，成本較低₪☁。

關於幹法制粒機·╃•，我們之前釋出過專門的裝置設計思考·╃•，詳情請點選╃☁：IPhFs幹法制粒工藝及裝置設計思考₪☁。

幹法制粒壓片工藝成片性損失的研究進展

01

摘要

針對幹法制粒壓片過程中物料成片性損失的現象·╃•，本文綜述瞭解釋該現象的多種機制假說·╃•，包括"加工硬化""顆粒硬化"和"顆粒粒徑增大"₪☁。影響塑性物料成片性損失的機制和因素主要有"顆粒硬化""顆粒粒徑增大"和潤滑劑的使用₪☁。而脆性物料在壓片過程中會發生廣泛的破碎·╃•，其成片性損失的機制主要為“顆粒硬化”·╃•，而“顆粒粒徑增大”和潤滑劑的用法用量對脆性物料成片性損失的影響則相對較小₪☁。為減小物料成片性損失對幹法制粒壓片過程的影響·╃•，本文從處方性質╃╃✘↟、中間體薄片質量控制╃╃✘↟、顆粒質量控制以及潤滑劑的使用等方面總結了幹法制粒顆粒成片性損失的解決方案·╃•，以期為藥物製劑幹法制粒過程最佳化和控制提供參考₪☁。   

02

背景介紹

制粒是藥物片劑製備過程的共性關鍵單元之一₪☁。透過制粒可提高粉末物料的密度╃╃✘↟、改善物料的流動性╃╃✘↟、減小粉末混合物偏析( segregation·╃•，指粉末混合物達到最佳的混合狀態後向反方向變化的現象·╃•，是與混合均勻相反的過程)的傾向╃╃✘↟、減少粉塵等₪☁。制粒技術通常可分為幹法制粒(包括輥壓制粒和重壓制粒等)╃╃✘↟、溼法制粒(如高速剪下溼法制粒╃╃✘↟、流化床制粒)和其他制粒(如熱熔擠出制粒等)₪☁。與溼法制粒相比·╃•，幹法制粒的工藝過程相對簡單·╃•，包括壓縮和粉碎2步·╃•，制粒過程無需加溼加熱·╃•，適用於對溼熱敏感的物料·╃•，能耗低·╃•，且易於實現連續製造₪☁。

在一定的壓片壓力下·╃•，粉末或顆粒轉化為有一定抗張強度的片劑的能力稱為成片性( tabletability)₪☁。成片性可透過物料壓片過程中抗張強度與壓力之間的關係曲線來表示₪☁。在幹法制粒壓片工藝中·╃•，物料經歷了2次壓縮₪☁。與粉末直接壓片工藝相比·╃•，幹法制粒壓片製得的片劑發生抗張強度變小的現象稱為“成片性損失( loss of tabletability)”₪☁。成片性損失和一次成型率低是幹法制粒壓片亟待解決的關鍵問題₪☁。近年來·╃•，新型感測器的應用以及幹法制粒裝備的改進·╃•，有效提高了顆粒質量或成型率·╃•，如應用線上紅外熱成像技術監測從進料區到壓實區方向的粉末溫度；採用3D列印技術設計新型進料導向器·╃•，改善了進料區粉末的流動·╃•，使壓制的薄片溫度和孔隙分佈更加均勻₪☁。本文圍繞幹法制粒“成片性損失”現象·╃•，綜述了幹壓顆粒成片性損失的假說·╃•，介紹了塑性物料和脆性物料成片性損失的特點·╃•，並從處方性質╃╃✘↟、中間體薄片和顆粒的質量控制以及潤滑劑的使用等方面總結了幹壓顆粒成片性損失的解決方案·╃•，以期為藥物製劑幹法制粒的過程最佳化和控制提供參考₪☁。

02

幹壓顆粒成片性損失機制假說

為解釋成片性損失現象的機制·╃•，研究人員提出了多種假說·╃•，包括“ 加工硬化(work hardening)”“顆粒硬化(granule hardening)”和“顆粒粒徑增大(granule size enlargement)”等₪☁。

01

“加工硬化”假說

WORK HARDENING

圖片

最早解釋幹法制粒顆粒成片性損失現象的是MALKOWSKA等提出的“加工硬化”假說·╃•，即與未經幹法制粒的粉末原料相比·╃•，經幹法制粒所得顆粒的硬度增加·╃•，抵抗形變的能力增大₪☁。例如在晶體物料的塑性變形過程中·╃•，晶體結構發生位錯(dislocation)·╃•，提高了密度和能量·╃•，新的位錯難以引入晶體結構中·╃•，使晶體物料抵抗形變的能力增加·╃•，表現為在進一步壓縮的過程中塑性形變減弱₪☁。如果輥壓壓力較大·╃•，這一現象就更加明顯₪☁。為定量評價粉體成片性降低的程度·╃•，MALKOWSKA等將幹法制粒所得顆粒壓片和粉末原料直接壓片的成片性曲線下面積的比值定義為“再加工潛力( rework potential)”·╃•，如圖1所示╃☁：圖1中的A+B區域為物料直接壓片的成片性曲線下面積·╃•，B區域為物料幹法制粒後再壓片的成片性曲線下面積₪☁。為證明假說的合理性·╃•，該文透過篩分法控制物料的粒度分佈·╃•，分別製備了一定粒徑範圍的微晶纖維素(MCC)╃╃✘↟、磷酸氫鈣(DCP)和預膠化澱粉粉末·╃•，其中MCC和DCP為32～160μm·╃•，預膠化澱粉為100～160μm·╃•，壓縮前在DCP中添加了0.5％的硬脂酸鎂作潤滑劑₪☁。在2個不同的重壓壓力(預膠化澱粉為23和70MPa·╃•，MCC和DCP為9和28MPa)下壓制成大片·╃•，再將大片研磨製粒₪☁。另外·╃•，用與初始粉末物料相同粒徑範圍的篩分顆粒直接壓片；對於DCP顆粒·╃•，同樣加入0.5％的硬脂酸鎂₪☁。控制預膠化澱粉的壓片力最高為120MPa·╃•，MCC和DCP的壓片力最高為50 MPa₪☁。分別繪製每種物料的粉末和相應顆粒的成片性曲線·╃•，計算再加工潛力·╃•，結果表明澱粉的再加工潛力最低╃╃✘↟、成片性損失最大；MCC的再加工潛力最高╃╃✘↟、成片性損失最小₪☁。

02

“顆粒硬化”假說

GRANULE HARDENING

PATEL等指出粉體物料的“加工硬化”難以被精確測量·╃•，顆粒硬度增大的原因是顆粒孔隙率的減小·╃•，而不是物料本身硬度的增加₪☁。因此·╃•，建議用“顆粒硬化”描述成片性損失機制·╃•，即由輥壓壓力導致顆粒孔隙率減小·╃•，所得緻密的顆粒與多孔顆粒相比硬度更大╃╃✘↟、更不易變形₪☁。NORDSTRÖM等認為顆粒孔隙率控制著顆粒的可壓縮性·╃•，是影響成片性損失的關鍵因素₪☁。他們以MCC(AvicelPH101)為研究物件·╃•，研究了幹法制粒和溼法制粒的顆粒孔隙率對顆粒的壓縮行為和所得片劑抗張強度的影響·╃•，提出了“臨界顆粒孔隙率”概念╃☁：當顆粒的孔隙率小於臨界孔隙率時·╃•，顆粒存在成片性損失·╃•，製成片劑的微觀結構(橫斷面圖片)表現為由顆粒碎片嵌入的大簇變形顆粒；當顆粒的孔隙率大於臨界孔隙率時·╃•，顆粒無成片性損失問題·╃•，壓片過程中顆粒幾乎完全被破碎成原始粉末·╃•，製得片劑的微觀結構類似於原始粉末直接壓片所得片劑₪☁。相似地·╃•，RAJKUMAR等採用X射線斷層掃描技術·╃•，觀察片劑內部顆粒結構的保留程度₪☁。試驗物件為MCC PH 101╃╃✘↟、甘露醇和二者不同比例的混合物·╃•，幹法制粒機的液壓分別使用2╃╃✘↟、5╃╃✘↟、8和10MPa來輥壓物料；制粒後·╃•，用硬脂酸鎂作潤滑劑·╃•，在壓片壓力5╃╃✘↟、10和20kN下壓片₪☁。結果表明在較低的壓片壓力下·╃•，片劑內的顆粒結構基本保持完整·╃•，片劑的效能主要由顆粒的性質主導(包括抗張強度和孔隙率)·╃•，片劑的孔隙率和抗張強度隨輥壓壓力增加而減小；壓片壓力較高時·╃•，片劑內顆粒的結構被破壞·╃•，片劑的孔隙率幾乎不受輥壓壓力的影響·╃•，抗張強度主要受壓片壓力的影響·╃•，壓片壓力越高·╃•，片劑的抗張強度越大₪☁。

03

“顆粒粒徑增大”假說

GRANULE SIZE ENLARGEMENT

圖片圖片來源於網路

SUN等認為片劑的抗張強度是由片劑內部的結合面積(bonding area·╃•，BA)和結合強度(bonding strength·╃•，BS)的相互作用決定的·╃•，於2011年提出了BABS原理₪☁。片劑內部的BA越大或BS越高·╃•，抗張強度就越大₪☁。任何影響BA或BS的因素都會影響物料的成片性₪☁。由此·╃•，SUN等認為顆粒的粒徑增大會導致顆粒間BA減小·╃•，從而造成片劑抗張強度減小·╃•，但該結論適用時還應滿足2個條件╃☁：①顆粒在壓片過程中不存在廣泛的破碎；②片劑破裂時·╃•，裂紋應沿著顆粒的表面·╃•，而不是穿過顆粒·╃•，即顆粒間的BS低於顆粒內的BS₪☁。他們的試驗物件為4種具有不同粒度分佈的MCC·╃•，輥壓壓力為3.9 MPa·╃•，MCC幹壓所得顆粒與0.5％硬脂酸鎂混合後壓片₪☁。同時·╃•，為了比較“加工硬化”和“顆粒粒徑增大”對成片性損失的貢獻·╃•，將MCC PH 200反覆輥壓制粒·╃•，取輥壓1╃╃✘↟、2╃╃✘↟、4次的顆粒過篩·╃•，分為2個篩分段(250～500和44～106μm)；發現相同篩分段的顆粒·╃•，輥壓次數增加不會導致顆粒成片性顯著降低(即提示“加工硬化”沒有顯著影響)·╃•，而且44～106μm的顆粒成片性均大於250～500μm的顆粒₪☁。但該試驗中使用了較高的輥壓壓力·╃•，所得顆粒有較高的密度和硬度·╃•，沒有考慮到輥壓壓力和薄片孔隙率的影響₪☁。

HERTING等報道與由大粒徑MCC和茶鹼混合物製成的顆粒相比·╃•，由小粒徑的MCC和茶鹼混合物製得的顆粒具有較大的粒徑和更好的成片性₪☁。該文獻結論為“較大粒徑的顆粒具有較好的成片性”·╃•，與SUN等報道的結論不同₪☁。對此·╃•，SUN

等解釋為╃☁：MCC和茶鹼混合物的塑性低於純MCC·╃•，並且製得顆粒的孔隙率較大·╃•，該顆粒在壓片過程中產生了廣泛的破碎·╃•，顆粒的粒徑幾乎被還原成了初始粉末物料的粒徑·╃•，影響成片性的不是幹壓顆粒的大小·╃•，而是原料的粒徑大小₪☁。因此·╃•，顆粒的“粒徑增大”是塑性物料幹法制粒成片性損失的主要機制₪☁。

03

塑性和脆性物料的成片性損失機制

在幹法制粒壓片過程中·╃•，多種可能的機制共同影響著物料的成片性損失₪☁。以下分別介紹塑性物料和脆性物料成片性損失的研究進展₪☁。

01塑性物料成片性損失機制

常見塑性物料包括MCC╃╃✘↟、預膠化澱粉等₪☁。文獻報道的幹法制粒顆粒成片性損失現象主要出現在塑性物料中₪☁。HERTING等以3種具有不同粒度分佈的MCC為研究物件·╃•，在不同的輥壓壓力下幹法制粒·╃•，篩分後獲得大╃╃✘↟、小2個篩分段·╃•，然後在159MPa的壓片力下製備片劑₪☁。結果表明·╃•，3種不同粒度分佈的MCC經幹法制粒獲得的顆粒中·╃•，較大篩分段的顆粒成片性均小於較小篩分段的顆粒·╃•，證實了“顆粒粒徑增大”對成片性損失的影響₪☁。Heckel方程中的引數——平均屈服壓力( the mean yield pressure·╃•，Py)·╃•，可評價顆粒的塑性變形能力₪☁。由此計算到╃☁：對於相同篩分段的MCC顆粒·╃•，在較高輥壓壓力下所得顆粒的Py值相較於較小輥壓壓力獲得的顆粒大·╃•，說明顆粒的塑性變形能力下降·╃•，即發生了“加工硬化”₪☁。上述研究結果表明·╃•，幹法制粒壓片過程中的成片性損失是由於“顆粒粒徑增大”和“加工硬化”共同導致的₪☁。

PATEL等研究了“顆粒硬化”和“顆粒粒徑增大”2種機制對成片性損失的相對重要性₪☁。試驗物件為MCC(Avicel PH-112)·╃•，分別在3個重壓壓力(12.5╃╃✘↟、37.5和93.8 MPa)下壓制顆粒·╃•，再將每個壓力下製得的顆粒進行篩分·╃•，得到大╃╃✘↟、中╃╃✘↟、小3個篩分段·╃•，然後分別在50～600 MPa下壓片·╃•，採用質構儀測定“名義顆粒的破碎強度(nominal granule fracture strength·╃•，NGFS)”·╃•，以表示顆粒硬度₪☁。結果隨著重壓壓力增加·╃•，顆粒的NGFS增加·╃•，顆粒抵抗塑性變形的能力增加；作者用響應面圖描述顆粒粒徑╃╃✘↟、NGFS以及二者的相互作用對片劑抗張強度的影響·╃•，觀察到顆粒粒徑只是對高NGFS顆粒的成片性有輕微影響·╃•，而對低NGFS顆粒的成片性沒有影響·╃•，由此認為“顆粒硬化”對塑性物料成片性的影響比“顆粒粒徑增大”更大₪☁。

02脆性物料成片性損失機制

常見脆性物料包括乳糖╃╃✘↟、甘露醇╃╃✘↟、無水磷酸氫鈣(DCPA)等₪☁。通常情況下·╃•，由脆性物料製得的顆粒在壓片過程中常發生廣泛的破碎·╃•，所以顆粒粒徑的增大對脆性物料的成片性沒有影響或影響很小₪☁。壓片過程中廣泛的破碎產生了新的未被潤滑的表面·╃•，可減小潤滑劑對脆性物料的影響₪☁。ALKOWSKA等提出“加工硬化”是脆性物料成片性損失的主要機制₪☁。MOSIG等以脆性物料乳糖和碳酸鎂為研究物件進行了試驗·╃•，觀察到隨著輥壓壓力的增加·╃•，碳酸鎂成片性損失逐漸增大·╃•，而乳糖的成片性損失沒有變化；推測原因為╃☁：碳酸鎂的孔隙率較高·╃•，而乳糖相對緻密·╃•，在輥壓過程中·╃•，碳酸鎂的孔隙率下降多╃╃✘↟、顆粒硬度變化大·╃•，導致了成片性損失的增加₪☁。

值得一提的是·╃•，有些脆性物料在幹法制粒後還出現成片性升高(increase of tabletability)的現象₪☁。如KUNTZ等發現脆性物料醯胺類藥物(acetames·╃•，包括左乙拉西坦╃╃✘↟、吡拉西坦等)經幹法制粒後成片性增加·╃•，可能與幹法制粒後醯胺類藥物比表面積的增大有關·╃•，比表面積增加使粒子間的BA增加·╃•，繼而增加片劑的抗張強度₪☁。

04

幹法制粒成片性損失的解決方法

幹法制粒顆粒成片性損失的影響因素包括原輔料物理性質(如粒徑╃╃✘↟、含水量╃╃✘↟、可壓縮性╃╃✘↟、比表面積等)╃╃✘↟、幹法制粒工藝引數(如輥壓壓力╃╃✘↟、粉碎時間╃╃✘↟、螺桿和輥輪的轉速等)和壓片過程引數(如潤滑劑的用法用量╃╃✘↟、壓片壓力等)·╃•，如圖2所示₪☁。

圖片

01處方性質的影響

處方的物理性質直接決定了是否可進行幹法制粒及所製備顆粒的質量₪☁。製劑原料的物理性質主要包括粒徑與粒度分佈╃╃✘↟、壓縮行為和含水量等₪☁。SUN等指出·╃•，較小粒徑的原料在較低的輥壓或重壓壓力下能減少顆粒成片性損失·╃•，物料不同的物理形態也會對片劑抗張強度造成影響·╃•，如多晶型物和無定形等₪☁。此外·╃•，物料的水分含量會影響其變形行為和所得片劑的抗張強度₪☁。因此·╃•，成片性損失的機制可能受到物料水分含量的影響₪☁。GROTE等指出粉末的表面形態對片劑的抗張強度也有明顯的影響·╃•，在研究幹法制粒顆粒的成片性損失時·╃•，應考慮粉末的表面形態₪☁。處方物料的脆性和塑性需保持平衡₪☁。塑性物料對工藝引數更為敏感·╃•，如輥壓壓力╃╃✘↟、潤滑劑的用量等₪☁。脆性物料往往會產生具有高模具壁應力(壓片時·╃•，模具壁受外力作用而變形·╃•，此時在模具內各部分之間產生相互作用的內力·╃•，模具壁單位面積上的內力稱為應力)和高彈出力的顆粒₪☁。處方中加入幹黏合劑·╃•，如MCC╃╃✘↟、羥丙纖維素等·╃•，也會減少成片性損失·╃•，但會導致粉末流動性變差·╃•，或在混合╃╃✘↟、輸送等過程中產生偏析現象₪☁。

02薄片的質量控制

在幹法制粒壓片過程中·╃•，中間體薄片的關鍵物料屬性·╃•，如固相分數(solid fraction·╃•，即相對密度)╃╃✘↟、抗張強度等顯著影響著顆粒的粒徑╃╃✘↟、孔隙率╃╃✘↟、細粉含量╃╃✘↟、流動性和成片性等·╃•，繼而對壓片過程產生影響₪☁。薄片的固相分數測量方法有體積置換法╃╃✘↟、鐳射掃描法等₪☁。薄片的抗張強度可用三點彎曲法測量₪☁。HANCOCK等首先提出·╃•，薄片的固相分數應為0.6～0.8₪☁。當薄片固相分數大於0.8時·╃•，物料成片性降低₪☁。此外·╃•，製造分類系統(manufacturing classification system·╃•，MCS)工作組提出·╃•，薄片的抗張強度應大於1MPa·╃•，以確保研

磨時具有足夠的機械強度；並且理想片劑的目標是固相分數為0.8～0.9₪☁。YU等透過分析81種物料(包括53種輔料和28種中藥提取物粉末)經幹法制粒所得薄片的抗張強度-固相分數曲線·╃•，總結出薄片質量的目標區域為0.6≤固相分數≤0.8和抗張強度≥1 MPa·╃•，並建立了物料輥壓行為分類系統(roll

compaction behavior classification system·╃•，RCBCS)

以區分不同物料的輥壓效能·╃•，如圖3所示·╃•，表明了在幹法制粒壓片的工藝過程中·╃•，中間體薄片的質量控制目標和最終產品片劑的質量控制目標之間的關係₪☁。

CSORDAS等以MCC╃╃✘↟、甘露醇和二者不同比例的混合物為研究物件·╃•，選取了4種型號的幹法制粒機(Alexander Werke BT120╃╃✘↟、Hosokawa AlpinePharmapaktor C250╃╃✘↟、L.B. Bohle BRC 25和Gerteis Mini-Pactor)進行幹法制粒₪☁。將幹法制粒機的輥壓壓力╃╃✘↟、輥輪間隙和輥輪轉速作為定量因素·╃•，將壓輥表面和密封系統作為定性因素·╃•，以薄片固相分數為響應量進行研究[37]₪☁。結果表明·╃•，輥壓壓力越大·╃•，薄片的孔隙率越低；輥輪間隙只在使用表面光滑輥輪的情況下有影響·╃•，間隙越小·╃•，薄片越緻密；當輥輪表面有花紋時·╃•，花紋越深·╃•，薄片的厚度越大；幹法制粒機的密封系統對薄片的相對密度產生了顯著影響₪☁。當輥輪表面光滑時·╃•，採用側邊密封元件(side-seal assembly)密封系統能製得最緻密的薄片；但採用輪輞式輥輪密封系統(rim-rolls sealing system)能得到密度更加均一的薄片₪☁。只在使用L.B.Bohle BRC 25型幹法制粒機時觀察到輥輪轉速對薄片的固相分數有影響·╃•，輥輪轉速越低·╃•，薄片的固相分數越大₪☁。SOUIHI等研究表明輥輪轉速對甘露醇薄片的相對密度沒有影響·╃•，因為甘露醇為脆性物料·╃•，在一定壓力下的破碎行為與輥壓停留時間無關₪☁。

03顆粒質量控制

顆粒的性質(粒度分佈╃╃✘↟、硬度等)取決於薄片的性質╃╃✘↟、物料性質和研磨過程引數(葉輪速度╃╃✘↟、篩孔尺寸等)等₪☁。MANGAL等以MCC共處理MCC和粗級DCPA為試驗物件·╃•，評估了在幹法制粒的連續製造過程中·╃•，輥壓壓力╃╃✘↟、輥輪轉速和研磨葉輪速度對顆粒粒度分佈的影響₪☁。結果如下₪☁。①輥壓壓力增大·╃•，則所得薄片內部粒子間的BA和BS也增大·╃•，導致後續研磨過程中薄片不易破碎·╃•，得到的顆粒粒徑增大·╃•，細粉含量也會增加₪☁。輥壓壓力是在連續製造過程中控制和調整粒徑的最簡單方法·╃•，但較高的輥壓壓力導致較低的薄片孔隙率·╃•，繼而改變顆粒密度·╃•，所以必須調整後續工藝₪☁。因此·╃•，輥壓壓力不適合在連續生產過程中控制顆粒粒度₪☁。②較高的研磨葉輪速度導致較低的中值粒徑和較高的細粉含量·╃•，反之亦然；雖然葉輪轉速對顆粒粒徑的影響不如輥壓壓力影響顯著·╃•，但也可實現對顆粒尺寸的控制·╃•，而且不會導致顆粒密度變化·╃•，因此無需調整後續工藝₪☁。需要注意的是·╃•，過高的葉輪轉速會產生過多的細粉·╃•，而過低的葉輪轉速會降低顆粒的產量₪☁。③輥輪轉速增加·╃•，使得制粒單元填充度增加·╃•，物料在制粒單元內的平均停留時間增加·╃•，導致粒徑減小₪☁。但輥輪轉速對塑性物料有影響·╃•，對脆性物料卻沒有明顯影響₪☁。曹韓韓等以MCC(WJ101)為研究物件·╃•，透過多元線性迴歸分析得到幹法制粒工藝引數與顆粒得率╃╃✘↟、脆碎度之間的迴歸方程·╃•，並得到工藝引數的影響力排序為╃☁：輥輪轉速>輥輪壓力>水平送料速度₪☁。顆粒得率與輥輪壓力╃╃✘↟、水平送料速度呈正相關性·╃•，與輥輪轉速呈負相關；顆粒脆碎度的結果則相反₪☁。

04潤滑劑的用法和用量

在幹法制粒壓片時有2種效應影響片劑的抗張強度╃☁：①幹法制粒導致的成片性損失；②顆粒的過度潤滑導致的成片性損失₪☁。潤滑劑的用法和用量透過影響顆粒間的BS來影響幹壓顆粒的成片性損失₪☁。不同的顆粒對潤滑劑用量的敏感性不同·╃•，這主要取決於物料的壓縮行為和顆粒的粒徑₪☁。壓片過程中·╃•，塑性物料對潤滑劑用量較敏感·╃•，而脆性顆粒在壓縮過程中會經歷廣泛的破碎·╃•，產生新的未被潤滑的表面·╃•，從而減小潤滑劑的影響·╃•，所以較不敏感₪☁。MOSIG等指出大粒徑顆粒的比表面積小·╃•，其表面的硬脂酸鎂層覆蓋得更完整且更厚·╃•，從而導致顆粒間的BS變弱·╃•，無意中放大了“顆粒粒徑增大”對物料成片性損失的影響₪☁。比起大粒徑的顆粒·╃•，小粒徑的顆粒較不易受到硬脂酸鎂的影響₪☁。MOSIG等以纖維素╃╃✘↟、乳糖╃╃✘↟、碳酸鎂和2種MCC粉末為試驗物件·╃•，對比了顆粒潤滑(顆粒與潤滑劑混合2 min)和模具潤滑(潤滑模具和衝頭)對顆粒成片性的影響·╃•，而且根據顆粒的比表面積對潤滑劑的用量進行了標準化處理₪☁。結果表明·╃•，與顆粒潤滑相比·╃•，模具潤滑有更高的成片性；透過控制潤滑劑的用量·╃•，可降低顆粒粒徑對塑性物料成片性的影響₪☁。

05

總結與展望

在幹法制粒壓片過程中·╃•，物料需要經歷2次壓縮過程·╃•，幹壓顆粒存在成片性損失的風險₪☁。多種可能的機制和因素共同影響著幹法制粒顆粒的成片性₪☁。對於塑性物料·╃•，影響幹壓顆粒成片性的機制和因素主要包括“顆粒粒徑增大”“顆粒硬化”和潤滑劑的用法用量·╃•，且塑性物料佔主導的製劑處方對製備過程中的工藝引數更為敏感₪☁。對於脆性物料·╃•，“顆粒硬化”對成片性影響較大·╃•，而“顆粒粒徑增大”和潤滑劑的用法用量影響較小₪☁。在潤滑劑使用方面·╃•，與模具潤滑相比·╃•，顆粒潤滑對成片性的負面影響更大₪☁。

深入理解關鍵物料屬性和關鍵工藝引數與顆粒成片性損失之間的關係·╃•，闡明成片性損失的機制和影響因素·╃•，有利於尋找解決成片性損失的方法·╃•，以及設計出穩健的幹法制粒壓片工藝₪☁。